在織造過(guò)程中，經(jīng)紗需承受由經(jīng)紗張力和各種摩擦力引起的復(fù)合應(yīng)力。經(jīng)紗能夠承受這些復(fù)合應(yīng)力的能力稱(chēng)為經(jīng)紗可織性。隨著噴氣織機(jī)、劍桿織機(jī)和片梭織機(jī)等新型織機(jī)的轉(zhuǎn)速和入緯率不斷提高．對(duì)經(jīng)紗可織性的要求越來(lái)越高。漿紗工序是織前的最后一道準(zhǔn)備工序，上漿的好壞直接影響經(jīng)紗可織性。為此．研究經(jīng)紗可織性也就是研究漿紗可織性。經(jīng)紗可織性的優(yōu)劣一般用“經(jīng)紗織造斷頭率”這一指標(biāo)來(lái)表征。經(jīng)紗織造斷頭率不僅取決于經(jīng)紗張力和所承受的循環(huán)應(yīng)力．而且與織物組織、經(jīng)紗質(zhì)量、織造速度、開(kāi)口形狀及工作環(huán)境有關(guān)。較高的經(jīng)紗織造斷頭率不僅降低織造效率、增加擋車(chē)工的勞動(dòng)強(qiáng)度，而且直接影響織物質(zhì)量。為此．紡織企業(yè)非常重視控制經(jīng)紗織造斷頭率，并通過(guò)提高漿紗的可織性來(lái)降低經(jīng)紗斷頭率。

     
　　由于影響上漿質(zhì)量因素的復(fù)雜性，至今沒(méi)有找到合適的評(píng)價(jià)漿紗可織性的指標(biāo)體系。只有先找到合適的評(píng)價(jià)漿紗可織性的指標(biāo)體系，才能制定出合理的上漿質(zhì)量指標(biāo)．進(jìn)而為合理制定漿料配方和上漿工藝參數(shù)提供量化依據(jù)。為了全面分析影響漿紗可織性的各種因素．進(jìn)而制定合理的評(píng)價(jià)漿紗可織性的指標(biāo)體系，搞清經(jīng)紗在織造時(shí)的斷裂機(jī)理是非常必要的。

來(lái)源：中國(guó)紡織經(jīng)濟(jì)信息網(wǎng)    
1　經(jīng)紗織造斷裂機(jī)理     
　　經(jīng)紗在織造過(guò)程中受到的復(fù)合應(yīng)力作用可分為兩大類(lèi)：磨損作用和應(yīng)變。磨損作用主要來(lái)自：與綜眼、停經(jīng)片間摩擦，引緯時(shí)與引緯器間摩擦，打緯時(shí)與鋼筘和緯紗間摩擦．開(kāi)口過(guò)程中相鄰經(jīng)紗間摩擦，與后梁、分絞棒問(wèn)摩擦等。應(yīng)變主要來(lái)自上機(jī)張力、周期性的開(kāi)口和打緯作用引起的經(jīng)紗張力，其中，打緯引起的應(yīng)變較大。大多數(shù)斷頭發(fā)生在停經(jīng)機(jī)構(gòu)和織口之間。    

1．1  纖維滑移和斷裂引起的經(jīng)紗斷裂     
　　經(jīng)紗織造斷裂是由于纖維的滑移和斷裂引起的。經(jīng)紗上漿的目的主要是為了提高纖維的耐滑移性和保護(hù)紗線(xiàn)表面的纖維免受各種摩擦引起的纖維斷裂。對(duì)于未上漿的紗，當(dāng)其受到各種摩擦作用時(shí)，會(huì)使一些纖維從紗線(xiàn)中被抽拔出來(lái)，經(jīng)紗結(jié)構(gòu)變得較松散．這勢(shì)必導(dǎo)致內(nèi)部纖維滑移．使經(jīng)紗產(chǎn)生不可恢復(fù)的伸長(zhǎng)。隨著磨損作用的持續(xù)．越來(lái)越多的纖維被抽拔出來(lái)，直至紗中剩下的較少纖維不能承受所受應(yīng)力而使紗線(xiàn)解體．即經(jīng)紗斷頭。紗線(xiàn)內(nèi)部纖維滑移趨勢(shì)主要受內(nèi)部纖維摩擦力和纖維間的咬合力所控制。但對(duì)于上漿紗，被覆的漿液使紗線(xiàn)表面的纖維伏貼，毛羽減少，故纖維不易從紗線(xiàn)中抽拔出來(lái)；同時(shí)因浸透到紗線(xiàn)內(nèi)部的漿液對(duì)紗線(xiàn)內(nèi)的纖維具有粘附作用．延遲了紗線(xiàn)內(nèi)纖維的滑移。因此上漿經(jīng)紗的斷裂以纖維斷裂為主，纖維滑移為輔。    
1．2紗線(xiàn)中薄弱環(huán)節(jié)引起斷裂     
　　在織造過(guò)程中．經(jīng)紗斷裂通常是由于紗線(xiàn)中薄弱環(huán)節(jié)引起的斷裂。短纖紗在通過(guò)機(jī)器元件時(shí)，其上粗節(jié)和細(xì)節(jié)部位會(huì)產(chǎn)生摩擦和應(yīng)力集中，從而在薄弱環(huán)節(jié)引起斷頭。織機(jī)織造效率的降低與經(jīng)紗中薄弱環(huán)節(jié)的增加有極大的相關(guān)性。    
1．3疲勞引起斷裂     
　　在循環(huán)應(yīng)力作用下紗線(xiàn)的斷裂稱(chēng)為疲勞斷裂。在經(jīng)紗受較小的應(yīng)力作用時(shí)，甚至在應(yīng)力遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于其斷裂強(qiáng)度時(shí)．反復(fù)加載和卸載常常引起紗線(xiàn)上某些部位應(yīng)力集中，進(jìn)而降低其抵抗性直至紗線(xiàn)斷裂。由于破壞的累積作用，隨著應(yīng)力循環(huán)次數(shù)的增加．經(jīng)紗抵抗斷裂的能力逐漸降低。為此，經(jīng)紗斷裂的根本原因不是因?yàn)榧釉诮?jīng)紗上的負(fù)荷太高，而是由于累積破壞使紗線(xiàn)變得太弱。    
1．4起球引起斷裂     
　　因織造過(guò)程中持續(xù)的磨損作用．表面纖維脫離紗體，紗的結(jié)構(gòu)變得松散，進(jìn)而形成圍繞紗線(xiàn)的環(huán)或球，并隨著織造的進(jìn)行而增多、增大，最終導(dǎo)致經(jīng)紗斷裂。對(duì)于漿料被覆率很低的漿紗．其耐磨性較差．在織造過(guò)程中將產(chǎn)生大量毛羽，很容易因出現(xiàn)嚴(yán)重的起球現(xiàn)象而引起斷裂。    
1．5紗疵與接頭引起斷裂     
　　紗疵是引起經(jīng)紗織造斷頭的一個(gè)主要原因。一些疵點(diǎn)，特別是那些長(zhǎng)而大的疵點(diǎn)，其強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率很低．在承受織造負(fù)荷時(shí)，會(huì)持續(xù)或間斷地松開(kāi)。紗線(xiàn)上的瘤節(jié)．如粗節(jié)、棉結(jié)或其它結(jié)節(jié)的存在會(huì)影響開(kāi)口時(shí)相鄰經(jīng)紗的運(yùn)動(dòng)．當(dāng)其導(dǎo)致經(jīng)紗張力非常高時(shí)，將引起經(jīng)紗斷頭。因此，在織造前消除經(jīng)紗上的粗節(jié)是非常必要的。大約30％～70％經(jīng)紗斷頭是由于紗線(xiàn)中的粗節(jié)和打結(jié)接頭造成的。為此要正確預(yù)測(cè)經(jīng)紗織造斷頭必須考慮紗線(xiàn)上疵點(diǎn)的出現(xiàn)頻率。接頭包括打結(jié)和捻接接頭，目前基本上采用后者，因?yàn)槟斫优c打結(jié)相比不僅可減少經(jīng)紗斷頭，而且還可提高織物外觀質(zhì)量。捻接紗的斷裂強(qiáng)度、斷裂伸長(zhǎng)和斷裂功低于原紗。捻接紗的強(qiáng)度是原紗的60％～90％．捻接處直徑增加25％～36％．而紗線(xiàn)毛羽則大大減少。當(dāng)捻接紗在捻接區(qū)域斷裂時(shí)，在拉伸曲線(xiàn)上．當(dāng)達(dá)到最大負(fù)荷時(shí)出現(xiàn)明顯的粘滑現(xiàn)象，最后像正常紗一樣斷裂。但當(dāng)在捻接區(qū)域以外斷裂時(shí)，幾乎不會(huì)出現(xiàn)粘滑現(xiàn)象。與采用打結(jié)接頭相比，經(jīng)紗和緯紗均采用捻接接頭時(shí)．可減少約50％的經(jīng)紗斷頭率。捻接接頭導(dǎo)致的經(jīng)紗斷頭占總斷頭的10％左右(而打結(jié)接頭占25％左右。

    
2　漿紗可織性的影響因素     
　　除了織造條件外，漿紗可織性主要受原紗質(zhì)量和漿紗工序影響。為了降低經(jīng)紗織造斷頭率、提高織造效率、生產(chǎn)高質(zhì)量的產(chǎn)品．經(jīng)紗需通過(guò)上漿實(shí)現(xiàn)增強(qiáng)、耐磨、保伸和毛羽伏貼。在大多數(shù)情況下，人們期望上漿后強(qiáng)力增大一點(diǎn)．但更為重要的應(yīng)是漿紗過(guò)程中盡量減少伸長(zhǎng)損失。假如漿紗引起過(guò)大的伸長(zhǎng)損失，其彈性變差．這勢(shì)必抑制其抵抗織造時(shí)反復(fù)應(yīng)力作用的能力。隨著漿紗毛羽增多．織造時(shí)相鄰經(jīng)紗間糾纏傾向增加，在噴氣織造時(shí)易引起緯紗斷頭。對(duì)提高漿紗可織性來(lái)說(shuō)，漿紗是一至關(guān)重要的工序。大約38％的經(jīng)紗斷頭是由于漿紗工序造成的。為此，許多研究者從各種角度研究了漿紗工序?qū)�漿紗可織性的影響。    
2．1  漿料質(zhì)量對(duì)漿紗可織性的影響     
　　合適的漿料浸透與被覆是提高漿紗可織性的關(guān)鍵所在。被覆保護(hù)漿紗表面免受磨損和伏貼毛羽：浸透不僅提高漿膜與纖維間的結(jié)合及阻止紗線(xiàn)結(jié)構(gòu)解體，而且使被覆可靠。漿料浸透率優(yōu)化范圍在20％～30％之間，當(dāng)浸透率超過(guò)40％時(shí)，漿紗彈性大大降低。當(dāng)浸透率太低時(shí)，漿紗耐磨性差且織造落物多，但當(dāng)漿料浸透太高時(shí)．會(huì)導(dǎo)致漿紗脆而硬．容易產(chǎn)生應(yīng)力疲勞和斷裂，甚至于不能進(jìn)行織造。通過(guò)漿料被覆來(lái)伏貼毛羽是非常重要的．尤其是在用噴氣織機(jī)織造時(shí)。Strauss測(cè)試發(fā)現(xiàn)，隨著漿膜完整度的增大，經(jīng)紗能更好地承受織造時(shí)的摩擦力，漿紗可織性能得到提高。漿紗被覆差且扁平時(shí)，易引起織造問(wèn)題及影響織物質(zhì)量。當(dāng)漿料浸透較少．卻又主要集中在紗線(xiàn)周?chē)鷷r(shí)，限制了其保護(hù)漿紗抵抗磨損的能力。    
2．2漿膜性能對(duì)漿紗可織性的影響     
　　柔韌、延伸性好及均勻的漿膜與紗線(xiàn)表面的粘著性好，可保護(hù)紗線(xiàn)抵抗織造時(shí)的復(fù)合應(yīng)力。漿膜強(qiáng)度與漿紗可織性間的相關(guān)性較小。研究漿膜物理機(jī)械性能對(duì)漿紗的耐磨性的影響時(shí)．必須同時(shí)考慮漿料對(duì)紗線(xiàn)的粘著性。假如某漿料具有優(yōu)良的漿膜性能，但其與紗線(xiàn)的粘著力很小時(shí)．則當(dāng)漿膜在承受織造過(guò)程中反復(fù)彎曲和磨損作用時(shí)，會(huì)很容易從紗線(xiàn)上脫落下來(lái)，這就導(dǎo)致了漿紗的耐磨性能很差。    
2．3原紗質(zhì)量對(duì)經(jīng)紗可織性的影響     
　　Hari發(fā)現(xiàn)．上漿率變化對(duì)弱紗的增磨率影響很小。盡管漿紗的耐磨性平均值比原紗提高較多，但漿紗后．耐磨次數(shù)低于其均值的比例有所增大，這些耐磨性較差的漿紗是經(jīng)紗斷頭的潛在來(lái)源。紗線(xiàn)中的薄弱紗段不會(huì)通過(guò)上漿而得到顯著的增強(qiáng)。與耐磨性好的紗相比，耐磨性差的紗上漿后，其耐磨性的改善較小。對(duì)于捻接紗，與強(qiáng)度較大的捻接接頭相比，薄弱捻接接頭的漿紗增強(qiáng)率很小。這意味著漿紗工藝不能很好地改善薄弱的捻接接頭紗的強(qiáng)度．故其易于在織造時(shí)斷頭。捻接工藝不僅減小了漿紗拉伸強(qiáng)度和耐磨性指標(biāo)的平均值，還增加了紗的弱環(huán)頻率。     
　　不同種類(lèi)的疵點(diǎn)紗線(xiàn)，上漿效果不同。較大疵點(diǎn)獲得較大的上漿增強(qiáng)率，歸結(jié)于其較蓬松。因?yàn)檩^蓬松的結(jié)構(gòu)可吸收更多的漿液，因而獲得較高的上漿率和強(qiáng)度。    
2．4漿紗工藝參數(shù)對(duì)漿紗可織性的影響     
　　上漿率過(guò)大或過(guò)小都會(huì)導(dǎo)致經(jīng)紗斷頭率迅速增大。上漿率過(guò)小時(shí)．紗線(xiàn)不具有抵抗織造時(shí)摩擦的能力：過(guò)大的上漿率會(huì)導(dǎo)致漿紗脆、無(wú)彈性，使?jié){紗在織造時(shí)快速產(chǎn)生應(yīng)力疲勞和斷頭。超過(guò)最佳的上漿率時(shí)．不再改善漿紗的耐磨性。     
　　Hari發(fā)現(xiàn)，紗線(xiàn)中水分可較大地改善使用淀粉上漿的棉紗性能。這主要是由于紗線(xiàn)中水分改善了漿料的漿膜和粘著性能。     
　　漿紗過(guò)程中漿紗的伸長(zhǎng)率過(guò)大時(shí)．不僅會(huì)降低漿紗的斷裂伸長(zhǎng)率．還會(huì)增加很多新的弱節(jié)．進(jìn)而導(dǎo)致過(guò)多的經(jīng)紗織造斷頭。     
　　原紗的圓整度不太好時(shí)，低壓上漿導(dǎo)致纖維和漿膜表面的圓整度更差，但高壓上漿沒(méi)有降低其纖維和漿膜表面的圓整度。因而，高壓上漿不但沒(méi)有引起紗線(xiàn)扁平，而且上漿均勻。另外，高壓上漿后．纖維表面的直徑比原紗小．使紗線(xiàn)結(jié)構(gòu)更為緊湊。高的紗線(xiàn)堆砌密度可增加纖維間粘接力．減少內(nèi)部纖維滑移，進(jìn)而提高高壓上漿紗的可織性。    
在同樣上漿率的情況下，與低壓上漿相比．高壓上漿紗的漿膜厚度變薄，但浸透增加。較高的浸透有利于紗線(xiàn)內(nèi)部纖維間粘接和使?jié){膜有可靠的基礎(chǔ)．因而耐磨性得到較大的改善。總之，高壓上漿提高了漿紗可織性．是由于均勻的被覆、較大的浸透和較高的纖維堆砌密度。     
　　預(yù)濕上漿是最近發(fā)展起來(lái)的一種新型上漿技術(shù)，其不僅可大大降低粗特棉紗的上漿成本．而且提高了漿紗強(qiáng)度和耐磨性．毛羽大大減少．大大改善了漿紗的可織性。但其提高漿紗可織性的機(jī)理尚未完全搞清楚。

    
3　漿紗可織性的評(píng)價(jià)指標(biāo)     
　　多年來(lái)研究人員一直在探索合理的評(píng)價(jià)漿紗可織性的指標(biāo)體系，但尚未找到較完善的評(píng)價(jià)體系。如Strauss提出評(píng)價(jià)漿紗可織性需進(jìn)行5項(xiàng)基本測(cè)試：上漿率、漿料浸透、漿料被覆、伸長(zhǎng)和毛羽m]。Hari提出，漿紗可織性由耐磨壽命(W)和耐磨過(guò)程中紗線(xiàn)伸長(zhǎng)(Ep)確定，可織性可用/W/E來(lái)評(píng)價(jià)。Barella建議采用剛度、減伸率、斷裂伸長(zhǎng)率CV值、耐磨性、耐疲勞性等指標(biāo)來(lái)評(píng)價(jià)漿紗的可織性，并發(fā)現(xiàn)在上述指標(biāo)中．只有耐疲勞性與漿紗可織性有很好的相關(guān)性。Robert提出的評(píng)價(jià)漿紗可織性的指標(biāo)為：落漿、浸透、被覆、毛羽、強(qiáng)度、伸長(zhǎng)和耐磨性。    
3．1  漿紗強(qiáng)伸度、耐磨性、毛羽指數(shù)和粗細(xì)節(jié)     
　　為使經(jīng)紗能順利地織造，經(jīng)紗必須具有一個(gè)最低限度的強(qiáng)度值．以抵抗織造時(shí)所承受的應(yīng)力。但紗線(xiàn)強(qiáng)度可能不是關(guān)鍵性的指標(biāo)，因?yàn)樵诳椩鞎r(shí)，作用在經(jīng)紗上的拉伸力僅為原紗(未上漿紗)斷裂強(qiáng)力的20％。另一方面．考慮到經(jīng)紗在織造時(shí)需承受反復(fù)拉伸和磨損，漿紗伸度可能更為重要。Fassen發(fā)現(xiàn)原紗的疲勞強(qiáng)度僅是其靜態(tài)強(qiáng)度的40％．但漿紗的動(dòng)態(tài)強(qiáng)度高達(dá)其靜態(tài)強(qiáng)度的80％，故測(cè)試漿紗的疲勞強(qiáng)度對(duì)于確定漿紗可織性是不重要的。     
　　原紗強(qiáng)度測(cè)量的是一組紗線(xiàn)中的弱紗強(qiáng)度。原紗品質(zhì)支數(shù)(CsP)被認(rèn)為是反映紗線(xiàn)質(zhì)量的綜合指標(biāo)。原紗的品質(zhì)支數(shù)與單紗強(qiáng)度、伸長(zhǎng)、紗線(xiàn)均勻度和疵點(diǎn)間具有很好的相關(guān)性。可織性指標(biāo)/W/Ep表征與CSP具有很好的相關(guān)性(原紗為0．77．漿紗為0．99)．與粗細(xì)節(jié)也有非常好的相關(guān)性(原紗0．99，漿紗0．93)。Howand發(fā)現(xiàn)．某紗線(xiàn)可織性較差是因?yàn)槠渚哂休^多的粗節(jié)和細(xì)節(jié)。另外．其很大的短片段不勻意味著紗具有更多的弱環(huán)。小疵點(diǎn)的數(shù)量與降低經(jīng)紗可織性也有一致性。     
　　漿紗粗細(xì)均勻度和毛羽指數(shù)對(duì)漿紗可織性具有重大影響．對(duì)于噴氣織機(jī)的織造來(lái)說(shuō)．毛羽指數(shù)尤為重要。提高經(jīng)紗耐磨性和減少毛羽是達(dá)到滿(mǎn)意織造的前提。但Shinn沒(méi)有發(fā)現(xiàn)經(jīng)紗耐磨性和可織性間有任何直接的關(guān)系．盡管他觀察到：耐磨性最好的經(jīng)紗具有最高的織造效率。另外，他發(fā)現(xiàn)存在一最小的耐磨指標(biāo)值，低于該值，經(jīng)紗織造斷頭率猛增。     
　　Sengupta發(fā)現(xiàn)，漿紗最小耐磨性值可很好地評(píng)判其可織性。他還發(fā)現(xiàn)．盡管在織造時(shí)紗線(xiàn)所受張力僅為其斷裂強(qiáng)力的5％～12％，但仍然存在經(jīng)紗織造斷頭。這表明．研究漿紗在疲勞破壞前后的耐磨性和拉伸特性是非常重要的。    
3．2漿紗剛度     
　　在織機(jī)上的經(jīng)紗片中．各經(jīng)紗的拉伸剛度、伸長(zhǎng)和線(xiàn)密度不同，各經(jīng)紗承受力分布是不均勻的，其中剛度較大的經(jīng)紗承擔(dān)較大的負(fù)荷，因而這些紗比較容易斷裂。     
　　Rajeshzai研究了棉經(jīng)紗的拉伸疲勞特性，他發(fā)現(xiàn)漿紗初始模量受漿料種類(lèi)、上漿率和短纖維含量的影響。初始模量的改變是很重要的．因?yàn)槌跏茧A段紗線(xiàn)變形的改變對(duì)確定漿紗可織性起著重要作用。他還指出，漿紗蠕變對(duì)漿紗可織性有較大影響。    
3．3落物、漿料粘著力和漿膜強(qiáng)度     
　　Vidyarthi從大量工廠(chǎng)和實(shí)驗(yàn)室測(cè)試結(jié)果發(fā)現(xiàn)．漿紗拉伸特性與經(jīng)紗可織性間不直接相關(guān)。織造落物和漿紗落物與漿紗可織性間相關(guān)性也較小(相關(guān)系數(shù)為0.33)。同時(shí)，漿料粘著力及漿膜強(qiáng)度與漿紗可織性間的相關(guān)性也較小。    
3．4極端紗出現(xiàn)的頻率     
　　由于紗線(xiàn)結(jié)構(gòu)不均勻和疵點(diǎn)頻率不同，各經(jīng)紗的疲勞壽命相當(dāng)分散。疲勞壽命的極端值(強(qiáng)力最低、壽命最短)在預(yù)測(cè)漿紗可織性時(shí)非常重要。因而，具有這種極端值的紗線(xiàn)的頻率是一很好的可織性指標(biāo)。     
　　在漿紗承受耐磨過(guò)程中．會(huì)產(chǎn)生新的弱節(jié)，因而低強(qiáng)力／伸長(zhǎng)的紗線(xiàn)出現(xiàn)的頻率較高．這一現(xiàn)象在低CSP值紗線(xiàn)中更為嚴(yán)重。    
3．5漿液浸透率和被覆率     
　　上漿率固定且定量上漿時(shí)．測(cè)試漿料在紗線(xiàn)內(nèi)部和周?chē)�的分布情況是很重要的。漿料質(zhì)量用兩個(gè)參數(shù)表示，即漿料浸透率和被覆率。漿料被覆率一般用漿膜完整度來(lái)表征，即測(cè)試漿膜環(huán)繞紗線(xiàn)圓周的總角度，完全環(huán)繞時(shí)為360°。漿料浸透率是指漿料浸透到紗線(xiàn)內(nèi)部的深度與紗線(xiàn)半徑之比的百分率。     
　　 Adams發(fā)現(xiàn)了一個(gè)令人費(fèi)解的現(xiàn)象，即在4個(gè)測(cè)試樣本中，2號(hào)樣本漿紗具有最高的耐磨性、強(qiáng)度和伸長(zhǎng)。3號(hào)樣本漿紗的強(qiáng)度不及原紗強(qiáng)度，并且斷裂伸長(zhǎng)在4個(gè)樣本中也是最低的。但3號(hào)樣本漿紗的實(shí)際織造效率最好(90.2％)．2號(hào)樣本漿紗的實(shí)際織造效率最差(51．5％)。他利用掃描電鏡發(fā)現(xiàn)．3號(hào)樣本漿紗主要是被覆上漿，浸透很少，但2號(hào)樣本漿紗主要是浸透上漿，被覆很少。故高浸透低被覆上漿時(shí)會(huì)導(dǎo)致經(jīng)紗發(fā)硬．進(jìn)而可織性不好。

    
4 　經(jīng)紗織造斷頭率的預(yù)測(cè)方法     
　　預(yù)測(cè)經(jīng)紗斷頭率的方法可分為三大類(lèi)：實(shí)驗(yàn)方法、統(tǒng)計(jì)方法和儀器方法。三類(lèi)方法中，目前普遍采用的是儀器方法。    
4．1實(shí)驗(yàn)方法     
　　所謂實(shí)驗(yàn)方法．就是在實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)實(shí)驗(yàn)。該方法的測(cè)試結(jié)果難于與實(shí)際織造效果相符合。Aggarwal發(fā)現(xiàn)經(jīng)紗質(zhì)量和經(jīng)緯紗密度與經(jīng)紗織造斷頭率間有很好的相關(guān)性，建立了原紗品質(zhì)支數(shù)與經(jīng)紗織造斷頭間的回歸模型．模型中考慮了經(jīng)緯紗密度。使用該模型的實(shí)際預(yù)測(cè)效果較好。    
4．2統(tǒng)計(jì)方法     
　　所謂統(tǒng)計(jì)方法，就是采用統(tǒng)計(jì)學(xué)的方法．推定疲勞壽命循環(huán)次數(shù)的分布特征。該方法一般與儀器方法結(jié)合使用。由于紗線(xiàn)上疵點(diǎn)出現(xiàn)頻率不同和紗線(xiàn)結(jié)構(gòu)不均勻一致，疲勞壽命數(shù)據(jù)的分散性很大。正因如此，了解疲勞壽命的統(tǒng)計(jì)分布規(guī)律是非常必要的。     
　　疲勞壽命很少服從正態(tài)分布或?qū)��?shù)正態(tài)分布．而較好地服從威布爾分布。但威布爾本人同時(shí)指出，盡管疲勞壽命分布的中間區(qū)域很好地服從威布爾分布，但兩端偏差較大．另外壽命分布一般是不對(duì)稱(chēng)的，為此．威布爾分布不能可靠地用于預(yù)測(cè)經(jīng)紗斷頭率。    
4．3儀器方法     
　　各種模擬實(shí)際織造效果的耐磨儀相繼被研制出來(lái)，如CTA耐磨儀(Cyclic Tensile Abrade)、Zweigle耐磨儀、Reatlinger Webtester耐磨儀等。在這些儀器中．漿紗片將承受循環(huán)彎曲和磨損，磨損包括紗線(xiàn)之間、紗線(xiàn)與金屬間(綜絲和剛筘等)。CTA耐磨儀測(cè)試的疲勞壽命與實(shí)際經(jīng)紗斷頭率具有好的相關(guān)性。不論是原紗，還是漿紗，Zweigle耐磨儀和CTA耐磨儀測(cè)試的磨損壽命均服從對(duì)數(shù)正態(tài)分布。但是．這兩種耐磨儀的測(cè)試結(jié)果之間的相關(guān)性非常差。對(duì)于CTA耐磨儀，漿紗的疲勞壽命的均值及初期斷裂值與經(jīng)紗織造斷頭之間具有合適的相關(guān)性。     
　　Rajeshzai使用Sulzel Ruti Webster 耐磨儀測(cè)試了漿紗的拉伸疲勞壽命，該儀器使經(jīng)紗承受循環(huán)伸長(zhǎng)和磨損作用。他發(fā)現(xiàn)，漿紗疲勞壽命符合三參數(shù)威布爾分布．并且是雙峰的，沒(méi)有出現(xiàn)其他研究者所發(fā)現(xiàn)的單峰威布爾分布情況。使用疲勞壽命的中值或平均值表征漿紗的疲勞特性，有時(shí)會(huì)得到錯(cuò)誤的結(jié)論．因?yàn)槠浞植歼h(yuǎn)遠(yuǎn)偏離正態(tài)分布．而是服從三參數(shù)威布爾分布。

    
5　結(jié)語(yǔ)     
　　綜上所述，因?yàn)橛绊憹{紗可織性的因素繁多以及經(jīng)紗斷裂機(jī)理非常復(fù)雜．到目前為止，尚未找到較為完善的評(píng)價(jià)漿紗可織性的指標(biāo)體系，正因如此，縱使采用神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)等較為先進(jìn)的預(yù)測(cè)技術(shù)．也難于準(zhǔn)確預(yù)測(cè)經(jīng)紗織造斷頭率。另外，目前所使用的一些評(píng)價(jià)漿紗可織性指標(biāo)之間存在很大的相關(guān)性，應(yīng)深入研究這些指標(biāo)間的相互關(guān)系，以大大精簡(jiǎn)評(píng)價(jià)指標(biāo)的數(shù)量，使其能順利地在紡織企業(yè)中被推廣應(yīng)用。     
　　目前使用的評(píng)價(jià)漿紗可織性的儀器．只是簡(jiǎn)單模擬了拉伸、摩擦及磨損等一些織造條件．沒(méi)有模擬打緯等影響可織性的關(guān)鍵因素，故這些儀器被稱(chēng)為耐磨儀。非常希望紡織科研人員和紡織儀器廠(chǎng)聯(lián)合研制與織造條件完全一致的漿紗可織性評(píng)價(jià)儀，這樣不僅可實(shí)現(xiàn)準(zhǔn)確預(yù)測(cè)經(jīng)紗織造斷頭率，還有利于完善漿紗可織性指標(biāo)體系。