通過全面分析細(xì)紗紡紗工藝與細(xì)紗條干均勻度的關(guān)系，指出了不同的細(xì)紗工藝對(duì)條干均勻度的影響，并介紹了提高細(xì)紗條干質(zhì)量的一些工藝措施。

關(guān)鍵詞：牽伸；條干均勻度；隔距；鉗口；膠輥

近年來，隨著紡織技術(shù)的不斷進(jìn)步和發(fā)展，棉紗質(zhì)量水平不斷提升。高檔紡織品都對(duì)棉紗品質(zhì)提出不斷提高的要求，從2001年Usler統(tǒng)計(jì)值與1997年相比，棉紗各品質(zhì)要求都有了一定的提高。特別是細(xì)紗條干均勻度是成紗質(zhì)量的一項(xiàng)重要指標(biāo)，它不僅影響單紗強(qiáng)力及強(qiáng)力變異系數(shù)，還影響準(zhǔn)備、織造斷頭和布面外觀質(zhì)量。細(xì)紗工序是影響條干均勻度的關(guān)鍵工序，所以優(yōu)化細(xì)紗工藝，降低成紗條干CV值是企業(yè)急待解決的質(zhì)量問題。

1 細(xì)紗牽伸形式對(duì)成紗條干的影響

新型細(xì)紗機(jī)大都是氣動(dòng)加壓、V型牽伸，前區(qū)工藝貫徹“三小”工藝，即小浮游區(qū)、小鉗口隔距、 小羅拉中心距，它的后區(qū)采用曲線牽伸，有較長的鉗口握持距和較短的非控制區(qū)長度，既增大了后區(qū)摩擦力界強(qiáng)度，加強(qiáng)對(duì)須條的控制，又有對(duì)纖維長短不勻適應(yīng)性好的特點(diǎn)，減小了位移牽伸產(chǎn)生的牽伸波。我們對(duì)FA503型細(xì)紗機(jī)與FAS07型細(xì)紗機(jī)的V型牽伸的細(xì)紗條干做了對(duì)比，結(jié)果見表1。

表1 相同20個(gè)粗紗不同機(jī)型紡紗

2 粗紗定量對(duì)成紗條干的影響

 由牽伸理論得知，牽伸倍數(shù)越大，附加不勻就越大，假如同號(hào)數(shù)細(xì)紗，喂人的粗紗特?cái)?shù)越大，所需牽伸倍數(shù)越大，附加不勻也越大，對(duì)于新型V型牽伸，經(jīng)過試驗(yàn)，粗紗定量可比傳統(tǒng)牽伸大些。不同粗紗定量紡C 14.5 tex條干CV見表2。

表2 不同粗紗定量紡C14.5tex CV

粗紗定量/g.(10 m)-1 ，機(jī)型 ，條干/CV%，細(xì)節(jié)/個(gè).km-1，粗節(jié)/個(gè).km-1，棉結(jié)/個(gè).km-1

4.5，F(xiàn)A503，F(xiàn)A507 ，12.36 ，11.92，1 0，26，20，67，63，

4.8 ，F(xiàn)A503，F(xiàn)A507，12.50，12.15，2 1，30，24，70，66

5.2 ，F(xiàn)A503 ，F(xiàn)A507 ，12.70， 14.45 ，1 1 ，26 ，22 ，70 ，64

5.85， FA503，F(xiàn)A507，12.80 ，11.84 ，1 0 ，36， 24 ，89 ，74

從表2可以看出，對(duì)于傳統(tǒng)的牽伸型式，隨著粗紗定量的增大，細(xì)紗條干CV增大，粗節(jié)、棉結(jié)也隨著增多。而對(duì)于氣動(dòng)加壓的V型牽伸來說，由于V型牽伸獨(dú)特的附加摩擦力界設(shè)置，使控制纖維的能力大大加強(qiáng)，進(jìn)入前牽伸區(qū)紗條的結(jié)構(gòu)均勻度、纖維伸直度和緊密度較好，增大粗紗定量，細(xì)紗條干變化不明顯，所以FA507型細(xì)紗機(jī)的粗紗定量可適當(dāng)增大。

3 牽伸工藝對(duì)成紗條干的影響

牽伸工藝的配置應(yīng)考慮牽伸工藝與牽伸機(jī)構(gòu)的適應(yīng)性以及牽伸工藝各參數(shù)間的相互配置，長期的生產(chǎn)實(shí)踐和工藝試驗(yàn)是較好的工藝優(yōu)選方法。

3.1 前區(qū)工藝 前區(qū)工藝主要包括前區(qū)羅拉隔距、鉗口隔距、前膠輥加壓等。

3.1.1 前區(qū)羅拉握持距 羅拉握持距的確定原則是在不損傷纖維并能保持牽伸力與握持力相平衡的條件下，偏小掌握為宜。因?yàn)椋�前區(qū)握持距關(guān)系前區(qū)牽伸浮游區(qū)長度的大小，關(guān)系到握持力和牽伸力的配置，與成紗條干Cy值有著密切關(guān)系。在傳統(tǒng)工藝中前中羅拉中心距紡純棉品種以43 mm居多。近年來，國產(chǎn)新型細(xì)紗機(jī)在羅拉座下銷棒支承形式上作了改進(jìn)，前中羅拉表面隔距最小可達(dá)16．5 mm，我們對(duì)FA507型細(xì)紗機(jī)的羅拉座做了改進(jìn)試紡，最小表面距改為17.0mm，大大縮短了前區(qū)浮游區(qū)長度，有利于提高條干水平和條干CV值差異率的水平。理論上，當(dāng)原料和牽伸機(jī)構(gòu)一定時(shí)，羅拉握持距與牽伸附加不勻間存在近似直線關(guān)系，因此，減小羅拉握持距，縮短浮游區(qū)，可使?fàn)可靺^(qū)變速點(diǎn)向前鉗口靠攏，有利于改善成紗條干均勻度。 在生產(chǎn)中羅拉握持距比較難測(cè)量，所以用改變羅拉表面距來調(diào)整羅拉握持距，進(jìn)行工藝優(yōu)化試驗(yàn)，F(xiàn)A507型細(xì)紗機(jī)不同前區(qū)表面距紡C14.5tex的條干CV見表3。

表3 不同前區(qū)表面距紡C14.5 tex的條于CV

羅拉表面距/mm 17×25條干CV/% 14.60

羅拉表面距/mm 18×25條干CV/%  14.87

羅拉表面距/mm 19×25 條干CV/% 15.23

較小的前區(qū)羅拉隔距，使承擔(dān)較大牽伸倍數(shù)的前牽伸區(qū)，減小了浮游區(qū)以及浮游纖維動(dòng)程，從而使纖維移距偏差減小，提高了成紗的條干均勻度，這在紡純棉品種，特別是純棉普梳品種非常明顯。從表3可以看出前區(qū)羅拉握持距減小，細(xì)紗條干明顯改善。 3.1.2 采用小鉗口 為了使?fàn)可爝^程中纖維不過早提前變速，適當(dāng)減小銷子鉗口是有利的，它可以改善前區(qū)纖維的伸直度。常規(guī)品種使用的2.5~3.5 mm五檔中每檔以0.25 mm遞增，檔數(shù)調(diào)整比較細(xì)微，便于對(duì)不同品種和不同牽伸工藝的精細(xì)調(diào)整，以收到良好工藝效果。鉗口由原來的3.0~3.5 mm改為2.5 ~2.75 mm，CJ 18.2tex成紗質(zhì)量如表4所示。

 表4 不同鉗口隔距紡CJ9.5tex，CJ18.2tex成紗質(zhì)量 鉗口隔距/mm 品種/tex 條干CV/% 細(xì)節(jié) 粗節(jié) 棉結(jié) 水平（2001）/% 3.0 CJ18.2 CJ19.4 11.62 11.35 1 1 13 9 38 31 25 25 2.5 CJ18.2 CJ19.4 11.04 10.97 0 0 7 6 29 21 5 5 注：同粗紗(20個(gè))，同錠子(20個(gè))在不同鉗口下的條干CV。

 3.1.3 搖架加壓 膠輥加壓是對(duì)須條產(chǎn)生足夠的握持力，使?fàn)可炷軌蛘�常進(jìn)行的條件，F(xiàn)A507型細(xì)紗機(jī)，配氣動(dòng)加壓，靜壓穩(wěn)定可靠，加壓充分調(diào)節(jié)方便。我們通過試驗(yàn)，細(xì)紗搖架壓力特別是前膠輥的壓力大小，對(duì)成紗條干CV值的影響比較明顯，不同膠輥壓力紡CJ 18.2 rex紗的條干CV。 

表5 不同膠輥壓力紡CJ18.2tex紗條干CV 壓力/mPa 條干/CV% 細(xì)節(jié)/個(gè).km-1 粗節(jié)/個(gè).km-1 棉結(jié)/個(gè).km-1 0.12 0.10 0.08 11.84 11.71 12.05 0 1 2 16 12 15 28 20 19 3.2

后區(qū)工藝 后區(qū)工藝主要包括后區(qū)牽伸倍數(shù)，后區(qū)中心距和粗紗捻系數(shù)等，這幾項(xiàng)重要牽伸工藝參數(shù)需密切配合和合理配置，才能對(duì)成紗質(zhì)量起到穩(wěn)定和提高作用。 3.2.1 粗紗捻度 細(xì)紗的后區(qū)牽伸是簡(jiǎn)單羅拉牽伸，利用粗紗捻回產(chǎn)生的附加摩擦力界控制纖維運(yùn)動(dòng)是有效的。當(dāng)牽伸倍數(shù)較小，牽伸力較大時(shí)，后纖維對(duì)浮游纖維的控制力，大于前纖維對(duì)浮游纖維的引導(dǎo)力，纖維變速點(diǎn)前移而趨于穩(wěn)定，當(dāng)后牽伸倍數(shù)增大時(shí)，必須適當(dāng)增加捻系數(shù)，使紗條緊密，摩擦力界強(qiáng)度增強(qiáng)，使纖維變速點(diǎn)前移而穩(wěn)定。但當(dāng)后區(qū)牽伸倍數(shù)較大時(shí)即增大了引導(dǎo)力，削弱了控制力，使浮游纖維提早變速，從而惡化成紗條干，在針織紗工藝中，彈性牽伸作用強(qiáng)，不僅可防止喂人前牽伸區(qū)紗條緊密度差異增大，而且有利于捻回分布不勻的改善，對(duì)前區(qū)牽伸非常有利，所以針織紗工藝后區(qū)采用小牽伸和粗紗高捻度，經(jīng)過后區(qū)牽伸后，牽伸須條帶著一定數(shù)量的捻回進(jìn)入膠圈牽伸區(qū)，前區(qū)牽伸紗條上的捻回還能作為膠圈牽伸區(qū)中間摩擦力界的補(bǔ)充，對(duì)牽伸紗條寬度有一定的控制作用，有利于對(duì)纖維運(yùn)動(dòng)控制，對(duì)提高成紗條干有利。 在實(shí)際生產(chǎn)中，我們理論聯(lián)系實(shí)際，粗紗捻系數(shù)的確定結(jié)合了粗紗定量，后牽伸倍數(shù)，中后羅拉隔距，加壓和溫濕度等。表6是其它因素基本不變時(shí)，不同粗紗捻系數(shù)時(shí)的CJ14.5 rex細(xì)紗條干CV。

3.2.2 后區(qū)羅拉握持距與后區(qū)牽伸倍數(shù) 在細(xì)紗牽伸中，前區(qū)具有較強(qiáng)的控制纖維運(yùn)動(dòng)的能力，而且被控制截面中的纖維數(shù)量少，前區(qū)牽伸倍數(shù)的變化，對(duì)成紗不勻的影響小一些，因此，細(xì)紗的牽伸分配重點(diǎn)考慮后區(qū)牽伸對(duì)成紗條干不勻的影響。目前生產(chǎn)中普遍采用的是小的后區(qū)牽伸倍數(shù)，后區(qū)隔距適當(dāng)放大，一般機(jī)織用紗為1.25~1.40倍之間，針織用紗一般為1.07~1.20倍之間，此種工藝不僅條干好，而且如果適當(dāng)增大后區(qū)隔距，后區(qū)牽伸倍數(shù)在小范圍內(nèi)變動(dòng)或纖維長度變化不大時(shí)，隔距可以不作調(diào)整，便于管理，減少改車時(shí)間，降低工人勞動(dòng)強(qiáng)度。不同后區(qū)牽伸成紗條干見表7。

表7 不同粗紗捻系數(shù)CJ14.5tex紗的條干CV

粗紗捻系數(shù) 90 95 100 110 114 117 條干CV/% 13.33 13.27 13.21 12.86 12.67 12.59  表7 不同后區(qū)牽伸紡CJ14.5tex紗的條干CV 后牽伸倍/倍 條干/CV% 細(xì)節(jié)/個(gè).km-1 粗節(jié)/個(gè).km-1 棉結(jié)/個(gè).km-1 1.13 1.17 1.21 1.24 1.28 12.09 12.53 12.57 12.53 12.61 1 0 0 1 2 13 16 18 20 10 33 40 40 45 33

從表7可以看出，隨著后牽伸倍數(shù)的增大，細(xì)紗條干均勻度明顯惡化。 表8是同品種不同后區(qū)羅拉表面隔距紡C14.5 tex成紗條干CV值。

 表8 不同后區(qū)羅拉表面隔距紡C 14.5tex成紗條于CV

項(xiàng) 目 18×21 18×23.5 18×27 條干CV/% 14.69 14.61 14.66

從表中可以看到在牽伸正常的情況下，改變后區(qū)羅拉握持距細(xì)紗條干CV值變化不大。

4 膠 輥

膠輥是紡紗工藝中重要的牽伸部件，對(duì)成紗質(zhì)量的影響顯著。對(duì)膠輥的一般質(zhì)量要求是，硬度均勻、表面光潔、色澤一致、直徑差異與外圓偏心小、抗靜電、對(duì)溫濕度有一定的適應(yīng)性。

4.1 膠輥硬度對(duì)條干的影響 在長期的生產(chǎn)實(shí)踐中，我們知道軟膠輥能夠改善細(xì)紗條干。其一軟膠輥在壓力的作用下，與羅拉握持所組成的鉗口線相應(yīng)增寬，從而能夠顯著地增強(qiáng)鉗口對(duì)須條的握持性能。而且鉗口線向兩端延伸，造成既前沖而又后移。鉗口線后移，相對(duì)縮小了前區(qū)握持隔距，有利于控制浮游纖維的運(yùn)動(dòng)，有利于改善條干均勻度。其二，軟膠輥與羅拉組成的鉗口線相對(duì)比較穩(wěn)定。軟膠輥具有彈性好、表面變形大，吸振能力強(qiáng)的特點(diǎn)，使鉗口動(dòng)態(tài)握持力保持相對(duì)穩(wěn)定。其三軟膠輥橫向握持均勻，對(duì)須條的邊緣纖維控制能力強(qiáng)，對(duì)改善細(xì)紗條干有利。

在生產(chǎn)中我們使用WRC-965型不處理膠輥，條干CV值好，但由于其抗繞性還不夠理想，在紡滌棉品種時(shí)，高速回轉(zhuǎn)的膠輥與纖維摩擦而產(chǎn)生的靜電引起繞膠輥現(xiàn)象。為了能夠有效解決這個(gè)問題，我們將涂料配比濃度降低后對(duì)膠輥表面進(jìn)行涂料處理，并進(jìn)行上車跟蹤試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果如表9所示。 表9 T/C 80/20 13 tex成紗條CV 涂料配比 1:3 1:5 1:8 1:10 條干CV/% 15.08 15.00 14.78 14.75 試驗(yàn)結(jié)果表明，由于淡化處理的涂料配比濃度較低，并沒有使膠輥失去原有的低硬高彈的特性，加壓后，回彈性好的特點(diǎn)也基本沒有變，因此膠輥仍能有效地控制纖維，改善質(zhì)量。WRC—965型不處理膠輥經(jīng)過涂料淡化處理后，增強(qiáng)了導(dǎo)電性能，消除了靜電，因而使膠輥能夠具有抗繞性。第三種涂料配比上機(jī)生產(chǎn)略有繞花但條干較好。綜合考慮，我們選擇了第三種配比對(duì)WRC-965型不處理膠輥的涂料淡化處理方法，加上嚴(yán)格的膠輥更換周期管理，推廣使用，條干水平保持在25％。經(jīng)過長期使用和高溫高濕的考驗(yàn)后，驗(yàn)證了WRC—965型不處理膠輥在經(jīng)過第三種涂料淡化處理后，膠輥繞花現(xiàn)象已基本消失，值車工生活好做，產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn)定。

4.2 膠輥直徑與成紗質(zhì)量 較大直徑膠輥在相同壓力下彈性好，與羅拉的弧形接觸面大，摩擦力界擴(kuò)大，浮游區(qū)縮小，對(duì)浮游纖維的控制得到加強(qiáng)，有利于變速點(diǎn)向前鉗口集中。同時(shí)，大直徑膠輥吸振性好，可減弱羅拉溝槽或塵雜引起的波動(dòng)，使膠輥的橫向握持力均勻性提高，有利于控制須條邊緣纖維的運(yùn)動(dòng)。大直徑膠輥對(duì)牽伸須條充分、均勻、穩(wěn)定的握持，使得牽伸狀態(tài)改善，從而有利于提高成紗質(zhì)量。 從理論上分析大直徑膠輥紡紗性能優(yōu)于小直徑膠輥，但紡紗中必須和中后膠輥直徑相匹配。前檔膠輥直徑加大后搖架高度，因此必須相應(yīng)加大中鐵輥和后膠輥直徑。在生產(chǎn)中我們用淘汰下的前膠輥加工成后膠輥，其直徑要求在27mm～28.5 mm之間。不同直徑膠輥在FA507型細(xì)紗機(jī)(氣動(dòng)加壓，V形牽伸)同錠、同粗紗的條件下進(jìn)行紡紗試驗(yàn)，CJ 18.2 tex紡紗效果見表10。

表10 不同膠輥直徑紡CJ18.2tex成紗條干試驗(yàn)

膠輥直徑 條干/CV% 細(xì)節(jié)/個(gè).km-1 粗節(jié)/個(gè).km-1 棉結(jié)/個(gè).km-1 29 30 31 11.23 11.08 11.07 0 0 0 6 5 4 23 22 20

根據(jù)以上試驗(yàn)，我們對(duì)細(xì)紗機(jī)上的膠輥統(tǒng)一作了規(guī)定，要求膠輥直徑在29.5~30.5 mm之間，小于此范圍的膠輥?zhàn)鳛楹竽z輥使用，并嚴(yán)格要求后膠輥必須小于前膠輥并切且膠輥直徑大小一致。

5 結(jié) 語

（1）新型V型牽伸通過抬高后羅拉形成獨(dú)特的附加摩擦力界，提高了進(jìn)入前區(qū)紗條的結(jié)構(gòu)均勻度、緊密度和纖維伸直度，較普通牽伸顯現(xiàn)出較高的牽伸能力，細(xì)紗條干優(yōu)于普通牽伸。

（2）采用較小的前區(qū)羅拉表面距、較小的羅拉鉗口及較大的前膠輥加壓，能使纖維變速點(diǎn)靠近前鉗口，從而減小移距偏差，提高成紗的條干均勻度。

（3）小的后區(qū)牽伸倍數(shù)對(duì)細(xì)紗條干有利，在牽伸正常的情況下適當(dāng)增加粗紗捻系數(shù)，能夠改善細(xì)紗條干均勻度。

（4）膠輥是細(xì)紗牽伸的關(guān)鍵器材，使用不處理軟膠輥，增大膠輥直徑，對(duì)浮游纖維可以有效控制，使變速點(diǎn)穩(wěn)定而集中，從而有利于提高成紗條干均勻度。